Modelizacion de la resistencia a la deformacion de la austenita en aceros al c, c-mn, c-si, c-mo y microaleados con nb, ti y v: aplicacion a la laminacion
- Autores: Carlos Adolfo Hernandez Carreon
- Directores de la Tesis: Sebastián Florencio Medina Martín (dir. tes.)
- Lectura: En la Universidad Politécnica de Madrid ( España ) en 1995
- Idioma: español
- Tribunal Calificador de la Tesis: Carlos Ranninger Rodríguez (presid.), José Ramón Ibars Almonacil (secret.), José Manuel Prieto Ruiz (voc.), José Ruiz Fernández (voc.), Manuel Lopez Aparicio (voc.)
- Materias:
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- Resumen
Se reseñan los fundamentos del proceso de refusion bajo escorias electroconductoras (pres). Se analizan algunos conceptos sobre el comportamiento reologico y estructural de los metales. Se revisan los fundamentos tanto del ensayo de torsión como del proceso de laminación, asi como la equivalencia existente entre ambas formas de deformación. Se describe el procedimiento experimental para fabricar con el pres 18 aceros -a diferentes niveles de c, mn, si, mo, ti, nb y v-, y para la realización de los ensayos de torsión. Se presentan las curvas tensión-deformación eficaces obtenidas de las curvas par-numero de giros experimentales. Se uso un metodo de gauss-newton de soluciones iterativas para determinar las constantes del parámetro de zener-hollomon (z), la energía de activación en función de la composición química, la modelización de los parámetros a y aquellos requeridos para calcular la curva tensión-deformación eficaces, la cual es resultado de la suma de dos ecuaciones, una para el endurecimiento+restauración dinámica y otra para la recristalizacion dinámica, con tres parámetros cada una, así como el parámetro característico ep en función de z/a. Se encontro un efecto endurecedor sobre la austenita del mn, c, si, mo, v, ti y nb, y ablandador del c. Por otra parte, el c, si, mn y v no retrasan el comienzo de la recristalizacion dinámica, pero el mo, ti y nb la retrasan, especialmente este ultimo elemento. Se ha determinado la fracción recristalizada dinamicamente en funcion de z/a, la cual junto al calculo de la tensión de fluencia y las ecuaciones complementarias para calcular la fracción recristalizada estaticamente, tamaño de grano recristalizado entre pasos y deformación residual, permiten proponer el calculo de las fuerzas de laminación en caliente.
